Проектирование траверсы колонны
Нормативное значение температуры наружного воздуха в теплое tn(=26 (C и холодное tnx= -32 (C время года. Толщину и размеры в плане опорной плиты назначаем конструктивно (см. Для перехода через трубопроводы следует предусматривать пешеходные мостики шириной не менее 0(9 м. Ушаков) при участии Атомтеплоэлектропроект Минэнерго СССР (инж. Из условия местной устойчивости стенки λ w = (hw / tw)√ Ry / E ) ≥ λ uw = 1,59. В) при прокладке более четырех трубопроводов по отдельно стоящим опорам( когда жесткость опоры не превышает 600 кН/см и распределение вертикальной нагрузки находится в пределах( указанных на рис. Конструкция базы колонны представлена на рис. Для газопроводов получистого доменного газа нагрузки принимаются в размере 50 % соответствующих величин для грязного доменного газа. Фундамент из бетона класса В10 с Rb = 0,6 кН/см2 и Rb,lok = φbRb =1,2 · 0,6 = 0,72 кН/см2. Нагрузка от веса отложений производственной пыли определяется только для трубопроводов и обслуживающих площадок( расположенных на расстоянии не более 100 м от источника выделения пыли и имеющих наклон не более 30(. Расчетная длина швов lw = h — 2tf — 2 · 3 = 44 — 2 · 1,8 — 6 = 34,4 см (h и tf — высота сечения и толщина полки колонны, 3 см — вырез в ребре);.
В стенке колонны на участке между ребрами помимо усилий М, N и Q, определенных при расчете рамы в сечении 5 элемента 5 — 9, действуют усилия Н. Так как гибкость стержня из плоскости рамы больше предельной, принимаем 35Ш2: А = 101,51 см2; Wx = 1275,2 см3; ix = 14,61 см; iy = 6 см; h = 340 мм; tw = 9 мм; bf = 250 мм; tf = 14 мм; Ix = 21678 см4; Iy = 3650,5 см4; It = 0,433 ∑biti3 = 0,433(2 · 25,0 · 1,43 + 32,6 · 0,93) = 69,7 см4 — момент инерции при кручении. Высоту (расстояние от планировочной отметки земли до верха траверсы) отдельно стоящих опор и эстакад следует принимать( для низких отдельно стоящих опор — от 0(3 до 1(2 м( кратной 0(3 м в зависимости от планировки земли и уклонов трубопроводов( для высоких отдельно стоящих опор и эстакад — кратной 0(6 м( обеспечивающий проезд под трубопроводами и эстакадами железнодорожного и автомобильного транспорта в соответствии с габаритами приложения строений по ГОСТ 9238-83 и СНиП 2. Раскладка трубопроводов на траверсах эстакад и отдельно стоящих опор производится с учетом наиболее рационального решения компенсаторных узлов( упрощения развязки узлов трубопроводов в местах ответвлений( а также с учетом наиболее рационального загружения строительных конструкций. Здесь α = 0,7; β = 1 (табл. Ширина вертикального ребра 7 принимается по ширине ребра 3 и назначается так, чтобы суммарная ширина двух ребер 7 плюс толщина стенки траверсы была не меньше ширины полки двутавра верхней части колонны. Расчетная сосредоточенная ветровая нагрузка от трубопроводов на одну колонну Ру=1 кН. Определить расчетные нагрузки на конструкции анкерной промежуточной отдельно стоящей железобетонной опоры (рис. Колонна сечением 400( 400 мм выполнена из бетона класса В15. Беляйкина), Харьковский Промстройниипроект Госстроя СССР (кандидаты техн. Расчетная длина стойки надколонника в плоскости рамы n=lcIs/2Icls= =300(6280/2(6280(360=0,42( где Is =Ic =6280 см4 — моменты инерции верхнего ригеля и стойки( ls =360 см — длина верхнего ригеля( lc =300 см — длина стойки.
проектирование траверсы колонны
Расчетные усилия в заделке консоли Q = F = N3 + Dmax = 18,66 + 174,85 = 193,51 кН; М = F lc =193,51 · 31,0 = 6000 кН·см. Поскольку сечение со столь толстой стенкой не экономично, принимаем tw = 8 мм (hw / tw = 80. При углах наклона от 0 до 10( нагрузка принимается по линейной интерполяции. Осевые усилия учитываются при установке компенсаторов( «разрезающих» трубопровод (сальниковых)( или компенсаторов( «неспособных» сопротивляться растягивающим усилиям (линзовых( дисковых( волнистых осевых)( и не учитываются при установке всех видов гнутых компенсаторов (П-образных( волнистых шарнирных и при самокомпенсации). Проверим прочность стенки колонны по приведенным напряжениям в месте примыкания консоли (М = -57,3 кН·м, N = -200,2 кН, Q = -19,13 кН). Соотношение жесткостей надкрановой и подкрановой частей колонны, принятое при расчете рамы, EIv / EIn = 0,17. Сварка элементов — автоматическая и полуавтоматическая в среде углекислого газа; сварочная проволока Св-08Г2С. При прокладке трубопроводов на низких опорах расстояние от поверхности земли до низа труб или теплоизоляции должно быть не менее 0(35 м при ширине группы труб менее 1(5 м и 0(5 м — при 1(5 м и более. Нормативная разность температур от технологических воздействий принимается равной разности между температурой стенки трубопровода в стадии эксплуатации и начальной температурой. В целях сокращения ширины эстакад и отдельно стоящих опор мелкие трубопроводы диаметром 50-200 мм допускается крепить к большим трубопроводам( а также в отдельных случаях на дополнительных консолях( установленных к стойкам между ярусами эстакад. Эпюры моментов и перерезывающих сил от указанных нагрузок представлены на рис.Длину опорных ребер вычислим из условия размещения сварных швов, крепящих их к стенке колонны (kf = 6 мм; βf = 0,9; βz = 1,05; Rwf = 21,5 кН/см2; Rwz = 0,45; Run = 0,45 · 37,0 = 16,65 кН/см2).Из этих эпюр следует, что в качестве расчетных сечений траверсы следует выделить сечения I и II.Расчет устойчивости грунта основания( окружающего сваю( не требуется для свай размером поперечного сечения d(0(6 м( погруженных в грунт на глубину более 10d( за исключением случаев погружения свай в ил или глинистые грунты текучепластичной и текучей консистенции (здесь d — наружный диаметр круглого или сторона квадратного или большая сторона прямоугольного сечения сваи).Внутри производственных кварталов трассы трубопроводов следует проектировать параллельно линиям застройки.Пояса связевой фермы являются поясами двух вертикальных ферм пролетного строения.Положение нулевой точки в эпюре напряжений x = σmin L / (σmax + σmin) = 0,34 · 50 / (0,55 + 0,34) = 19,1 см.
Нормативная ветровая нагрузка на 1 м2 проекции элементов на вертикальную плоскость (независимо от высоты конструкции) определяется в соответствии с требованиями СНиП 2. Плиту соединяем со стержнем колонны с помощью угловых сварных швов с минимальным катетом kf = 6 мм (табл. Здесь φу = 0,780; с = 0,197. Выполнив интерполяцию между значениями η при Af2 / Aw = 1 и Af2 / Aw = 0,5, получим η =1,62; mef = 1,94; φе = 0,458; N3 / (φeARy) = 1872 / (0,458 · 24 · 176,16) = 0,95 < 1. Монин)( ЦНИИпроектстальконструкция Госстроя СССР (инженеры Г.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТРАВЕРСЫ КОЛОННЫ
