Базы колонны с траверсами

Внутренняя грань 16 ребер 6 очерчена по дуге окружности с радиусом, равным расстоянию от этой грани до центра полуоси 10 колонны, Другая, наружная грань 17 ребер 6, наклонена к горизонтали под углом 45-60, Верхняя грань 18 паза 7 ребра 6. Проверка прочности траверсы на усилия в анкерных болтах показывает, что ее прочность не обеспечена, поэтому увеличим размеры траверсы htr =25 см; ttr = 1,2 см и повторим проверку. Длинная ветвь стержня 4. Соотношение жесткостей надкрановой и подкрановой частей колонны, принятое при расчете рамы, EIv / EIn = 0,17. Изгибающий момент M1 = σmax А1С1 = 0,55 · 315 · 4 = 693 кН·см, где А1 = (34 + 50)0,5 · 7,5 = 315 см2 — площадь трапеции условного консольного участка плиты; С1 = 4 см — расстояние от центра тяжести трапеции до условной опорной кромки плиты:. Устанавливаем ребра на равных расстояниях с шагом 2630 мм (см. Только если толщина плиты и сварные соединения колонны с плитой удовлетворяют вышеуказанным расчётам, можно считать соединение колонн с фундаментом по рисунку 1 условно жёстким и в расчётах опорный узел принимать жёстким. Наиболее близким техническим решением является жесткая база колонны,5включающая опорную плиту, анкерныеплитки, установленные на траверсы и анкеры 11. Проверим прочность стенки колонны по приведенным напряжениям в месте примыкания консоли (М = -57,3 кН·м, N = -200,2 кН, Q = -19,13 кН). Для легких колонн (а также в случае отсутствия торцефрезерных станков) применяют базы, в которых все усилие передается на плиту через сварные швы. Здесь: М1 = 15,42 кН·м и Q1 = 110,9 кН; Q2 = 182,6 кН и VA = 313,8 кН.

З — вид А-А на фиг. Здесь φу = 0,780; с = 0,197. Здесь cmax определен по формуле 6. Вариант двухстенчатого башмака с подкосами может быть применен для самых тяжелых колонн; при этом ввиду больших размеров базы, препятствующих транспортировке колонны с базой в целом виде, подобные башмаки иногда делают разъемными. Плиту соединяем со стержнем колонны с помощью угловых сварных швов с минимальным катетом kf = 6 мм (табл. Выступ в стене, поддерживающий карниз, балкон или служащий для установки на нем каких л. Длину опорных ребер вычислим из условия размещения сварных швов, крепящих их к стенке колонны (kf = 6 мм; βf = 0,9; βz = 1,05; Rwf = 21,5 кН/см2; Rwz = 0,45; Run = 0,45 · 37,0 = 16,65 кН/см2). Недостатком этой базы колонны являет10ся большой расход материалов н нерациональные сечения анкеров и анкерныхплит,Бель изобретения — уменьщение мате 1 Б риапоемкости и удобство монтажа. С помощью бура 1 разрабатывают котлован 2 цилиндрической формы, На глубине, соответствующей длине анкерной плиты 3 или несколько большей, с помощью того же бура 1 выполняется с одной стороны котлована уширение 4, постепенно увеличивающееся к основанию котлована. П8 [1] для типа сечения 2: Af1 / Aw 1; при т < 5 η = (1,9 — 0,1 · 0,95) — 0,02(6 — 0,95)1,37 = 1,66; mef = 1,66 · 0,95 = 1,58. Сварка элементов — автоматическая и полуавтоматическая в среде углекислого газа; сварочная проволока Св-08Г2С.

базы колонны с траверсами

Траверса коробки передач нива

Применение баз с передачей усилия через фрезерованный торец стержня колонны целесообразно для колонн со значительной нагрузкой. Тх = MxA / (NxWx) = 40,40 · 102 · 101,51 / (203,6 · 275,2) = 1,58; λс = 3,14√ E / Ry = 92; φс = 0,598; α = 0,65 + 0,05mх = 0,65 + 0,05 · 1,58 = 0,73; λy = 142,5; φy = 0,305; β = √ φс / φу = √ 0,598 / 0,305 = 1,4; с = β / (1 + αmx) = l ,4 / (1 + 0,73 · 1,58) = 0,65 < cmax = 0,81. Го в торцах транерс образованы Фигур5 ные пазы, при этом анкеры, соединенные с уголконой приьимной деталью,ныполнены иэ упругих пластин. Требуемая суммарная площадь полок равна: Areq-2twh1 = 175 — 2 · 15 · 0,8 = 151 см2. Узел крепления анкерной плиты 1 с оттяжкой 2 опоры включает петли 3, заанкеренные в плите 1, двухветвевые 0-образные стержни 4, заведенные в петли 3, и клиновой зажим 5, к которому прикреплена оттяжка 2; стержень 4 имеет ветви разной длины и снабжен шайбой 6 с двумя сквозными отверстиями, надетой на ветви стержня. В стенке колонны на участке между ребрами помимо усилий М, N и Q, определенных при расчете рамы в сечении 5 элемента 5 — 9, действуют усилия Н. П8[1] для типа сечения 4. При проверке несущей способности уже изготовленных рам с устройством соединения колонн с фундаментом по типу рис. Здесь φе = 0,139 (табл. Существенным недостатком такой базы являются ее малая жесткость, а также коробление опорной плиты в результате усадки швов, прикрепляющих листовые подкосы. Передача усилия от стержня колонны на опорную плиту может быть также осуществлена при помощи траверсы, которая служит для более или менее равномерной передачи силовых потоков от стержня на плиту, приближая конструкцию по характеру воздействия к жесткому «штампу», опирающемуся на фундамент.Поскольку сечение со столь толстой стенкой не экономично, принимаем tw = 8 мм (hw / tw = 80.В курсовом проекте по согласованию с руководителем допускается проектировать базу лишь для одной ветви с большим усилием, а другую принимать конструктивно, по аналогии с расчетной.Горизонтальные перемещения верхних узлов колонн в плоскости рамы от нормативной ветровой нагрузки увеличились с 17,1 мм (1/500 от Н) до 31,9 мм (1/267 от Н), что также меньше нормативного значения.Максимальный момент в средней трети подкрановой части Мх = 2/3 (789,2 — 153,87) + 153,87 = 577,42 (153,87 кН·м — момент в сечении 3 элемента 1 — 3, вычисленный при том же сочетании нагрузок, что и М = 789,2 кН·м в сечении 1), mx = Mx / (N2 ρx1) = 57742 / (2141,6 · 38,7) = 0,69; по п.Расчет выполняем по аналогии с примером 6.Проверим колонну по предельной гибкости: относительно оси х — λх = lef,x / ix = 17,1 · 102/14,34 = 119,25 144,9.

Надкрановую часть колонны проектируем из широкополочного двутавра. Горизонтальная поперечина 14 скобы 12 имеет острую грань 15. Во внецентренно сжатых колоннах, как правило, устраивают жесткие базы, которые могут передавать изгибающие моменты. По гибкости новое сечение удовлетворяет требованиям норм. Толщину и размеры в плане опорной плиты назначаем конструктивно (см.

БАЗЫ КОЛОННЫ С ТРАВЕРСАМИ