Проектирование траверсы колонны
В учебном пособии изложены основные положения и приведены примеры расчета конструкций стальных балочных клеток в соответствии с действующими нормами проектирования. Поперек трассы от ответвлений трубопроводов на промежуточную опору — 1(5q( на концевую анкерную опору — 4q (где l — расстояние от неподвижного закрепления всех трубопроводов на анкерной опоре до конца температурного блока( м)( q — нормативная вертикальная нагрузка от трубопроводов на 1 м длины трассы. Низ плиты стальных баз должен быть расположен не менее чем на 200 мм выше планировочной отметки земли. Простейшая база состоит из опорной плиты, приваренной к фрезерованному торцу стержня ( 60,а). Беляйкина), Харьковский Промстройниипроект Госстроя СССР (кандидаты техн. Нормативная ветровая нагрузка на 1 м2 проекции элементов на вертикальную плоскость (независимо от высоты конструкции) определяется в соответствии с требованиями СНиП 2. Расчетную длину колонн( замоноличенных в буронабивные сваи и сваи-оболочки( допускается принимать( рассматривая колонну( как жестко защемленную в уровне поверхности грунта. Железобетонные траверсы рекомендуется проектировать прямоугольного сечения (рис. Опорные реакции( RA=(21(2,02 + 30(1,37 + 30(0,5 + 3,4(3(3(1,65-3,4(0,9(0,45 + 3,4(1,64(0,82)/2,4=50 кН( RB=(21(0,38 +30(1,03 + 30(1,9 + 3,4(1,64(1,58 + 3,4(3,3(1,65-3,4(0,9(0,45)/2,4=51 кН. Пояса связевой фермы являются поясами двух вертикальных ферм пролетного строения. При этом расчет жесткого ростверка сводится к определению величин перемещения и угла его поворота( что позволяет определять усилия( действующие в головах свай( как расчет одиночных свай.
При углах наклона от 0 до 10( нагрузка принимается по линейной интерполяции. Раскладка трубопроводов на траверсах эстакад и отдельно стоящих опор производится с учетом наиболее рационального решения компенсаторных узлов( упрощения развязки узлов трубопроводов в местах ответвлений( а также с учетом наиболее рационального загружения строительных конструкций. Ширину и толщину ребра 4 принимаем такими же, как и у ребра 3. При расчете свай( свай-оболочек и свай-столбов (именуемых ниже для краткости общим названием (сваи() на совместное действие вертикальных и горизонтальных нагрузок и моментов в соответствии со схемой( приведенной на рис. С той же целью разрешается принимать единый коэффициент надежности по нагрузке 1(1 для горизонтальных нагрузок от температурных технологических воздействий и внутреннего давления. Изгибающий момент воспринимается работой анкерных болтов на растяжение (выдергивание). При этом предельная ширина раскрытия трещин принимается для надземной части сваи-колонны — 0(3 мм( для подземной части — 0(2 мм. При увеличении продольной силы площадь опорной плиты значительно возрастает, а следовательно, возникает необходимость (для сохранения минимальной толщины плиты) вводить ребра жесткости ( 60,6, в). Расчетное давление (z( кН/м2( на грунт по контакту с боковой поверхностью сваи( возникающее на глубине z( а также расчетный изгибающий момент Mz( кН(м( поперечную силу Qz( кН( и продольную силу Nz( кН( действующие на глубине z в сечении сваи( следует определять по формулам(. Расчетная сейсмическая нагрузка принимается действующей на высоте Н( определяемой в случае одноярусных конструкций — от верха фундамента до верхней грани траверсы( в случае двухъярусных и многоярусных конструкций от верха фундамента до середины между отметками верхних граней траверс верхнего и нижнего ярусов. Принимаем ttr = 12 мм.
проектирование траверсы колонны
Проверим колонну по предельной гибкости: относительно оси х — λх = lef,x / ix = 17,1 · 102/14,34 = 119,25 144,9. В продольном направлении отдельно стоящие опоры и эстакады следует разбивать на температурные блоки( длина которых принимается в зависимости от предельных расстояний между неподвижными опорными частями трубопроводов и расчета конструкций на климатические воздействия. В колоннах с более тяжелыми крановыми нагрузками, с большими опорными моментами базы и их траверсы приходится еще более развивать. А) при прокладке одного трубопровода горизонтальная технологическая нагрузка на траверсы( колонны и на фундаменты принимается равной расчетному значению соответствующей силы трения и считается приложенной в месте его опирания (применительно к тепловым водяным сетям вместо каждого отдельного трубопровода здесь и далее принимается одна система( подающий и обратный трубопроводы)(. Верхняя эпюра снеговой нагрузки — для расчета траверс( пролетных строений( опоры( фундаментов( нижняя — для расчета переходной площадки( б — основной трубопровод — холодный с условным диаметром больше 0(6 м( а верхний ряд — тепловые сети( в — оба трубопровода холодные( условный диаметр каждого из них больше 0(6 м( а расстояние «в свету» между ними меньше меньшего диаметра. Для перехода через трубопроводы следует предусматривать пешеходные мостики шириной не менее 0(9 м. Осевые усилия учитываются при установке компенсаторов( «разрезающих» трубопровод (сальниковых)( или компенсаторов( «неспособных» сопротивляться растягивающим усилиям (линзовых( дисковых( волнистых осевых)( и не учитываются при установке всех видов гнутых компенсаторов (П-образных( волнистых шарнирных и при самокомпенсации). Нормативная снеговая нагрузка на 1 м2 площадки горизонтальной проекции трубопроводов( обслуживающих площадок и мостиков определяется в соответствии с требованиями СНиП 2. Для эстакад( выполняемых полностью из железобетонных конструкций или комбинированных конструкций (железобетонных опор и стальных пролетных строений) температурный блок должен компоноваться( как правило( из одних промежуточных опор (рис. Нормативное внутреннее давление в трубопроводах в стадии эксплуатации принимается равным рабочему давлению по технологическому заданию. Нормативную горизонтальную технологическую нагрузку от каждого поперечного ответвления трубопроводов эстакад на опору( ближайшую к ответвлению( следует принимать в зависимости от вертикальной нагрузки q на основную трассу.Толщину стенки определим из условия прочности на смятие: ttr = Dmax / (lef Rp γс) = 1657,63 / (42 · 36 · 1) = 1,1 см, где Dmax = 1657,63 кН — давление мостовых кранов; lef = bd + 2t = 36 + 23 = 42 см — длина сминаемой поверхности (bd = 36 см — ширина опорного ребра подкрановой балки; t = 3 см — толщина опорного листа подкрановой ступени); Rp = 36 кН/см2.Вертикальная расчетная нагрузка от собственного веса трубопроводов с продуктом на опорную часть трубопровода( Р1=(0(4 + 0(08)1(1(12=6 кН( Р2=Р3=Р4=(2(2 + 0(05)1(1(12=30 кН( Р5=Р6=(1 + 0(55)1(1(12=20 кН( Р7=(0(8 +0(32)1(1(12=15 кН( где 1(1 — коэффициент надежности по нагрузке.Расчетные усилия в заделке консоли Q = F = N3 + Dmax = 18,66 + 174,85 = 193,51 кН; М = F lc =193,51 · 31,0 = 6000 кН·см.При этом меньшую (вычитаемую) нагрузку следует умножать на коэффициент 0(8 (при равенстве противоположно направленных нагрузок учитываемая в расчете нагрузка( следовательно( равняется 0(2 от всей нагрузки( действующих с одной стороны).Настоящее Пособие разработано ЦНИИпромзданий Госстроя СССР (кандидаты техн.Где I2 = Iv, I1 = In; = (F1 + F2) / F2 = 2104,58 / 522,94 = 4,03; (F1+F2 = Nmax,5(3-6) — наибольшее значение продольной силы в т.
Расчетная сосредоточенная ветровая нагрузка от трубопроводов на одну колонну Ру=1 кН. Некоторое применение нашли также базы подкосного типа. Ушаков) при участии Атомтеплоэлектропроект Минэнерго СССР (инж. Двусторонний сварной угловой шов крепления траверсы к колонне опоры рассчитывается на совместное действие изгибающего момента М= 13(0(5=6(5 кН(м и горизонтальных сил Ру=1 кН и N=RB=13 кН (рис. Б) при прокладке от двух до четырех трубопроводов горизонтальная технологическая нагрузка на траверсы( колонны и фундаменты учитывается от двух наиболее неблагоприятно влияющих трубопроводов( величина каждой из горизонтальных нагрузок принимается равной расчетному значению соответствующей силы трения и считается приложенной в местах опирания трубопровода(.
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТРАВЕРСЫ КОЛОННЫ
