Расчет подкрановой траверсы

Вертикальные габариты здания зависят от технологических условий и определяются расстоянием от уровня пола до головки кранового рельса h1 и расстоянием от головки кранового рельса до низа несущей конструкции покрытия h2. Определение расчетных длин колонны. Через подвески с роликами проходят свободно скользящие канаты, прикрепленные к подвескам. Траверсу подвешивают к крюку грузоподъемного механизма, а к ней прикрепляют гибкие стропы. Равиоплечная балансирная траверса (рис. Так как гибкость стержня из плоскости рамы больше предельной, принимаем 35Ш2: А = 101,51 см2; Wx = 1275,2 см3; ix = 14,61 см; iy = 6 см; h = 340 мм; tw = 9 мм; bf = 250 мм; tf = 14 мм; Ix = 21678 см4; Iy = 3650,5 см4; It = 0,433 ∑biti3 = 0,433(2 · 25,0 · 1,43 + 32,6 · 0,93) = 69,7 см4 — момент инерции при кручении. Конструкция базы колонны представлена на рис. Так как проверка устойчивости не выполняется, то уменьшаем расчетную длину подкрановой ветви из плоскости колонны, устанавливая распорки по колоннам вдоль здания. Проверка прочности подкрановой консоли (рис. К тормозной площадке траверсу крепят с помощью крюков. Через систему канатов траверса крепится к разъемной такелажной скобе.

Максимальный момент в средней трети подкрановой части Мх = 2/3 (789,2 — 153,87) + 153,87 = 577,42 (153,87 кН·м — момент в сечении 3 элемента 1 — 3, вычисленный при том же сочетании нагрузок, что и М = 789,2 кН·м в сечении 1), mx = Mx / (N2 ρx1) = 57742 / (2141,6 · 38,7) = 0,69; по п. Проверка устойчивости стержня колонны из плоскости действия момента σ = N1 / (cφy A × Ryγc) = 531,4 / (0,197 · 0,780 · 176,6 · 24) = 0,82 < 1. Краевые напряжения в бетоне фундамента при этой комбинации усилий (рис. В курсовом проекте по согласованию с руководителем допускается проектировать базу лишь для одной ветви с большим усилием, а другую принимать конструктивно, по аналогии с расчетной. Встречаются случаи, когда траверсы работают одновременно на сжатие и изгиб. Положение нулевой точки в эпюре напряжений x = σmin L / (σmax + σmin) = 0,34 · 50 / (0,55 + 0,34) = 19,1 см. Напомним, что при выборе расчетной комбинации усилий для шатровой ветви анализируются все варианты с положительным, а для подкрановой ветви – с отрицательным изгибающим моментом. Изгибающий момент M1 = σmax А1С1 = 0,55 · 315 · 4 = 693 кН·см, где А1 = (34 + 50)0,5 · 7,5 = 315 см2 — площадь трапеции условного консольного участка плиты; С1 = 4 см — расстояние от центра тяжести трапеции до условной опорной кромки плиты:. Длина стеновых панелей 6м. П6[1] при λy = 39 φу = 0,898. Тросик для расстроповки проходит через отводной блок.

расчет подкрановой траверсы

Траверса тн 5 чертеж

Сталь опорного столика, фасонок, накладок и фланцев – С255, сталь уголков – С245. Длину опорных ребер вычислим из условия размещения сварных швов, крепящих их к стенке колонны (kf = 6 мм; βf = 0,9; βz = 1,05; Rwf = 21,5 кН/см2; Rwz = 0,45; Run = 0,45 · 37,0 = 16,65 кН/см2). Дополнительные траверсы также состоят из двух швеллеров, по краям соединенных планками. При помощи таких траверс можно поднимать аппараты двумя, тремя или четырьмя грузоподъемными механизмами. При помощи перемещающихся подвесок к верхней, основной траверсе прикрепляют две дополнительные траверсы, расположенные перпендикулярно основной. Узел сопряжения верхней и нижней частей колонны (траверса) является одним из важнейших узлов колонны. Балансирную траверсу устанавливают снизу поднимаемого аппарата и поднимают аппарат до определенного угла наклона, а затем дотягивают до вертикального положения другими грузоподъемными средствами, например оттяжками. Траверса состоит из продольного ригеля (или двух ригелей), системы стропов и собственно траверсы. Горизонтальные перемещения верхних узлов колонн в плоскости рамы от нормативной ветровой нагрузки увеличились с 17,1 мм (1/500 от Н) до 31,9 мм (1/267 от Н), что также меньше нормативного значения. Подвески шарнирно крепятся к подъемным балкам. База является опорной частью колонны и предназначена для передачи усилий от колонны на фундамент; в ее состав входят опорная плита, траверсы, ребра, анкерные болты, а также устройства для их крепления (столики, анкерные плиты и т.Если условие не производится, принимаем электроды Э – 46 мм.Для строповки цилиндров различного диаметра в траверсе сделаны отверстия, в которые переставляют проушины.П8 [1] для типа сечения 2: Af1 / Aw 1; при т < 5 η = (1,9 — 0,1 · 0,95) — 0,02(6 — 0,95)1,37 = 1,66; mef = 1,66 · 0,95 = 1,58.Толщину фасонок принимаем в зависимости от усилия в опорном раскосе (N= -652,92 кН), tф =14мм, сталь фасонок С255.Длина здания 96 м.Вертикальные накладки принимаем аналогично верхнему монтажному узлу: соединяем 4 болтами М20 класса прочности 5.

Ширина опорной плиты В = bf + 2(ttr + c) = 30,0 + 2(l + 6,5) = 45 см, где bf = 30 см — ширина полки колонны; ttr = 1 см — толщина траверсы; с = 6,5 см — вылет консольной части плиты. Однако ввиду того, что жесткости колонн с подобранными сечениями отличаются от заложенных при статических расчетах рамы на 36,7%, что больше 30% , необходимо повторить статические расчеты при фактических жесткостях колонн. Поскольку βfRwz = 1,05 · 16,65 = 17,5 кН/см2 < βfRwf = 0,9 · 21,5= 19,3 кН/см2 расчет выполняем по границе сплавления. Представленный анализ позволяет принять окончательное решение о возможности использования I 35Ш2 в качестве стержня колонны. Ввиду того, что в точке 5 (см.

РАСЧЕТ ПОДКРАНОВОЙ ТРАВЕРСЫ