Траверса эстакады

Армирование траверсы показано на рис. Указанные конструкции опор следует применять при непучинистых грунтах. Максимальные моменты и поперечные силы на опоре (рис. Высоту (расстояние от планировочной отметки земли до верха траверсы) отдельно стоящих опор и эстакад следует принимать : для низких отдельно стоящих опор — от 0 , 3 до 1 , 2 м , кратной 0 , 3 м в зависимости от планировки земли и уклонов трубопроводов ; для высоких отдельно стоящих опор и эстакад — кратной 0 , 6 м , обеспечивающий проезд под трубопроводами и эстакадами железнодорожного и автомобильного транспорта в соответствии с габаритами приложения строений по ГОСТ 9238-83 и СНиП 2. Горизонтальное перемещение и угол поворота сваи-колонны в уровне поверхности грунта по оси у u 0 y = H 0 y d HH + M 0 y d HM =9,3 · 17,2 · 10-5+6,9 · 7,79 · 10-5=2,13 · 10-3 м; y 0 y = H 0 y d MH + M 0 y d MM =9,3 · 7,79 · 10-5+6,9 · 5,65 · 10-5=1,1 · 10-3 рад , где H 0 y = H 0 y /2=18,6/2=9,3 кН. Нормативная нагрузка от веса отложений внутри трубопроводов (пыль , лед , конденсат и др. Железобетонные опоры могут применяться с колоннами, защемленными в отдельные фундаменты , в виде одиночных свай-колонн , объединенных в плоские или пространственные системы ; в виде колонн , установленных на одно-свайные фундаменты из свай-оболочек и буронабивных свай. В целях сокращения ширины эстакады и отдельно стоящих опор мелкие трубопроводы диаметром 50-200 мм допускается крепить к большим трубопроводам, а также в отдельных случаях на дополнительных консолях , установленных к стойкам между ярусами эстакад. Где l0 и l , м , — длины свай (см. В задании должны быть указаны нагрузки и число трубопроводов по ярусам. Расчет устойчивости грунта основания , окружающего сваю , не требуется для свай размеров поперечного сечения d £0 ,6 м , погруженных в грунт на глубину более 10d , за исключением случаев погружения свай в ил или глинистые грунты текучепластичной и текучей консистенции (здесь d — наружный диаметр круглого или сторона квадратного или большая прямоугольного сечения сваи).

Для фундаментов с прямоугольной подошвой размеры подошвы с учетом отрыва допускается определять исходя из следующих условий : при действии момента в одной плоскости принимают е £ 0 ,28а ; при действии моментов в двух плоскостях расчет производят на действие момента в каждом направлении , принимают ех £ 0 ,23а и еy £ 0 ,23b ; наибольшее давление на грунт s max под подошвой определяют по формуле. Сопряжение сборных железобетонных колонн с отдельным фундаментом следует осуществлять посредством замоноличивания в стакан фундамента на глубину не менее 1 ,5 размера большей стороны сечения колонны. Аэродинамический коэффициент с принимается по табл. Для газопроводов влажного и сухого очищенного газа , наклоненных под углом более 10 ° к горизонтали , нагрузки принимаются в размере 50 % соответствующих величин горизонтальных газопроводов. Расчетное давление s z , кН/м2, на грунт по контакту с боковой повер­хностью сваи , возникающее на глубине z , а также расчетный изгибающий момент Mz , кН ·м , поперечную силу Qz , кН , и продольную силу Nz , кН, действующие на глубине z в сечении сваи , следует определять по формулам :. На каждой опоре имеется поперечное ответвление трубопроводов. Промежуточные отдельно стоящие опоры, расположенные под П-образными компенсаторами и на расстоянии не более 40 d ( d — внутренний диаметр наибольшего трубопровода) от угла поворота трубопровода (в частности , от П-образного компенсатора) , при подвижном опирании трубопровода должны быть рассчитаны на горизонтальную нагрузку, направленную под углом к оси трассы. Так , для приведенной схемы ветровая нагрузка на единицу трассы равна :. Вертикальные фермы пролетного строения следует рассчитывать на действие вертикальных и горизонтальных нагрузок с учетом неравномерности их распределения по поперечному сечению эстакады. А) усилий, возникающих в компенсаторах от всех прокладываемых трубопроводов (величины усилий , возникающих в компенсаторах или при самокомпенсации температур , вызванной климатическими и технологическими воздействиями , и из величины расчетного внутреннего давления. Если расчетные горизонтальные давления на грунт s z не удовлетворяют условию (10) , но при этом несущая способность свай по материалу недоиспользована и перемещения сваи меньше предельно допустимых величин , то при приведенной глубине свай расчет следует повторить , приняв уменьшенное значение коэффициента пропорциональности К.

траверса эстакады

Траверса опор вл

А — узел опирания траверс на сваю-колонну ; б — узел крепления связей ; в — заделка колонны в сваю-оболочку ; г — конструкция ростверка ; 1 — траверса ; 2 — отметка головы сваи-колонны ; 3 — допуск на неточность ; 4 — цементный раствор ; 5 — свая-колонна ; 6 — металлические связи ; 7 — арматурный каркас ; 8 — бетонная пробка ; 9 — свая-оболочка ; 10 — песок ; 11 — плита ростверка ; 12 — анкерные болты ; 13 — сваи ; 14 — бетонная подготовка. В направлении оси трубопроводов расчетная длина ветви многоригельных опор принимается в зависимости от условий закрепления ее концов (см. Железобетонные траверсы должны иметь стальные закладные детали для размещения опорных частей трубопроводов и для крепления их к колоннам опоры или пролетным строением эстакад. При этом помимо коэффициентов условий работы , принимаемых по соответствующим СНиПам , расчетные сопротивления материалов следует дополнительно умножать на коэффициент условий работы m кр , принимаемый по СНиП II-7-81. А) при определении нагрузок от газопроводов , паропроводов и продуктопроводов, , для которых , согласно правилам приемки их в эксплуатацию , обязательно гидравлическое испытание , следует учитывать, что такому испытанию одновременно может подвергаться лишь один трубопровод. Лаптев) , НИИпромстрой Минпромстроя СССР (кандидаты техн. При выборе подвижных частей следует стремиться к применению устройств , снижающих коэффициент трения, например прокладок из фторопласта и др. В=2 ·3Ebl/l3=2 ·3 ·2550 ·213300/ /5503=20<600 кН/см , т. Тип опорных частей трубопроводов определяется технологическим заданием в зависимости от величины передаваемых нагрузок и возможного перемещения трубопровода. Применение стальных конструкций допускается в соответствии с Техническими правилами по экономному расходованию основных строительных материалов ( ТП 101-81*). Внутри производственных кварталов трассы трубопроводов следует проектировать параллельно линиям застройки.Для отдельно стоящих опор с применением железобетонных шпал , температурный блок компонуется из промежуточных опор в виде железобетонных шпал , укладываемых на песчаную подушку, защищенную от выдувания путем пропитки ее битумом , и анкерных низких железобетонных опор (рис.При прокладке трубопроводов на низких опорах расстояние от поверхности земли до низа труб или теплоизоляции должно быть не менее 0 ,35 м при ширине группы труб менее 1 ,5 м и 0 ,5 м — при 1 ,5 м и более.Рассчитать отдельно стоящую промежуточную железобетонную опору (рис.Нормативная вертикальная нагрузка на эстакаду при отсутствии уточненной раскладки трубопроводов qn =20 кН/м.В нижнем ярусе все трубопроводы холодные условным диаметром менее 0 ,6м ; настил переходной площадки — сплошной.Где А3 , В3 , С3 , D 3 , А 3 , В4 , С4 , D 4 — коэффициенты , принимаемые по табл.

Для эстакад , выполняемых полностью из железобетонных конструкций или комбинированных конструкций (железобетонных опор и стальных пролетных строений) температурный блок должен компоноваться, как правило, из одних промежуточных опор (рис. Вес Q к определяется как сумма расчетных нагрузок (см. Изгибающие моменты в надземной части сваи колонны в плоскости у : Mby = Hyh 3 /2=18,6 · 1,5/2=14 кН ·м ; MCy = Mby + ( Hy /2- S ) h 2 =14+(18,6/2 — 16,34)3=-7,1 кН ·м ; M 0 y = MCy + Hyh 1 /2=-7,1+18,6 · 1,5/2=6,9 кН ·м , где S = Hy j 1 /2 + MB j 2 /( h 1 + + h 2 )=18,6 · 1,15/2+14 · 1,81(1,5+3)=16,34 кН ; K 1 = h 1 /( h 1 + h 2 )=1,5/(1,5+3)=0,333 по табл. Пролетные строения эстакад с пролетами менее 24 м на сейсмические нагрузки допускается не распечатывать. При проектировании железобетонных и стальных конструкций отдельно стоящих опор и эстакад должны выполняться требования, предусматриваемые СНиП 2.

ТРАВЕРСА ЭСТАКАДЫ